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龙图腾网获悉大连理工大学申请的专利一种基于性能的高桩码头减隔震设计方法获国家发明授权专利权，本发明授权专利权由国家知识产权局授予，授权公告号为：CN118779943B 。

龙图腾网通过国家知识产权局官网在2026-02-13发布的发明授权授权公告中获悉：该发明授权的专利申请号/专利号为：202410762362.8，技术领域涉及：G06F30/13；该发明授权一种基于性能的高桩码头减隔震设计方法是由崔瑶;王卓鑫;曲政岩设计研发完成，并于2024-06-13向国家知识产权局提交的专利申请。

本一种基于性能的高桩码头减隔震设计方法在说明书摘要公布了：本发明提供一种基于性能的高桩码头减隔震设计方法，步骤为：S0：确定码头减隔震体系；S1：确定码头抗震性能目标和面板位移限值；S2：进行设防地震水准设计，确定隔震支座的设计参数；S3：进行基于罕遇地震水准的减震设计，并从能量设计角度确保减隔震码头实现罕遇地震抗震性能目标；S4：采用非线性静力方法或非线性时程分析法进行罕遇地震下结构响应的校核，验算中震和罕遇地震位移，同时考虑桩和隔震支座的材料非线性；S5：进行码头保护构件能力设计与船撞力验算。本发明设计方法能满足多水准抗震目标，实现了减隔震码头的性能化设计。

本发明授权一种基于性能的高桩码头减隔震设计方法在权利要求书中公布了：1.一种基于性能的高桩码头减隔震设计方法，其特征在于，包括如下步骤： S0：确定码头减隔震体系； S1：基于码头减隔震体系，确定码头抗震性能目标和面板位移限值； S2：基于面板位移限值，进行设防地震水准设计，确定隔震支座的设计参数； S3：基于隔震支座的设计参数，进行基于罕遇地震水准的减震设计，并从能量设计角度确保减隔震码头实现罕遇地震抗震性能目标； S4：采用非线性静力方法或非线性时程分析法进行罕遇地震下结构响应的校核，验算中震和罕遇地震位移，同时考虑桩和隔震支座的材料非线性； S5：进行码头保护构件能力设计与船撞力验算：通过能力设计法设计码头结构中保护构件，确保码头保护构件保持弹性；基于码头隔震后抗侧刚度降低，进行设计船型的船撞力验算； 所述步骤S0中，码头减隔震体系至少为直桩码头减隔震体系、叉桩码头减隔震体系，码头减隔震体系至少包括码头主体、隔震支座、阻尼器及钢连梁； 所述步骤S1中，根据业主要求或采用规范方法来确定码头在设防地震的面板位移限值δ1及罕遇地震的面板位移限值δ2； 采用的规范方法为：基于码头减隔震体系中码头桩基布置、截面尺寸及初步配筋量，建立码头数值模型，并进行pushover分析，根据2014年的《ASCE 61‑14 Seismic Design of Piers and Wharves》规范得到设防地震的面板位移限值δ1、罕遇地震的面板位移限值δ2； 所述步骤S2的设计步骤如下： S2.1：将隔震码头周期Teff初设为原码头周期To的两倍；确定Teff后，计算结构设防地震规范反应谱位移Sd和结构抗侧刚度Keff； S2.2：基于桩刚度一致原则将结构抗侧刚度Keff分配至各桩，迭代确定需要布置的隔震支座数量n与隔震支座等效刚度Keff‑i； S2.3：根据隔震支座实际布置迭代计算Keff、Teff、ξeff及Sd，直到Sd小于δ1； S2.4：根据Keff‑i、Sd及隔震支座阻尼比ξeff‑i确定隔震支座的设计参数； 所述步骤S2.1中，结构设防地震规范反应谱位移Sd满足如下公式： ； 式中，Sd为结构设防地震规范反应谱位移，C为设防地震加速度反应谱地震影响系数； 计算得到结构设防地震规范反应谱位移Sd后，验算Sd是否符合设防地震的面板位移限值δ1； 隔震码头的结构抗侧刚度Keff满足如下公式： ； 式中，W为码头结构总重力标准值；所述步骤S2.3中，码头等效阻尼比ξeff、第i个隔震支座的等效粘滞阻尼比与第i个桩基的等效粘滞阻尼比满足如下公式： ； 式中，为第i个桩基隔震支座水平设计位移；为第i个桩基隔震支座等效刚度；为第i个桩基抗侧刚度；为第i个隔震支座的等效粘滞阻尼比；为第i个桩基的等效粘滞阻尼比； 根据隔震支座实际布置迭代计算码头等效阻尼比ξeff、结构设防地震规范反应谱位移Sd，将Sd与δ1对比是否符合设防地震水准设计目标； 所述步骤S2.4中，采用摩擦摆隔震支座进行隔震设计，并建立滞回模型；隔震支座摩擦系数与曲率半径满足如下公式： ； ；式中，Dd为隔震支座水平设计位移； 为摩擦系数；Keff‑i为隔震支座等效刚度；Wb为隔震支座轴力；R为摩擦摆曲率半径； 所述步骤S3具体包括如下步骤： S3.1：初设摩擦阻尼器等效刚度Kdamper和减隔震码头等效周期Teff,MCE； 建立摩擦阻尼器本构模型，设阻尼器设计摩擦力为Fs，罕遇地震的面板位移限值为δ2，设由阻尼器和支座组成的减隔震装置与叉桩刚度比为β，得到： β=Kdamper+Keff‑i,MCEKb＜0.3； Kdamper=Fsδ2； Keff‑i,MCE=μWbδ2； 式中，Kdamper和Keff‑i,MCE分别是摩擦阻尼器等效刚度和隔震支座在罕遇地震的等效刚度；Kb为码头叉桩刚度；Wb为隔震支座轴力； 减隔震码头等效周期Teff,MCE满足如下公式： ； ； 式中，Keff,MCE为减隔震码头等效刚度；Kp为码头直桩刚度，Kb为码头叉桩刚度； S3.2：确定地震输入能量； 通过减隔震码头等效周期Teff,MCE和罕遇地震设计反应谱确定码头面板谱速度Sv，通过码头面板谱速度Sv得到地震输入能量，地震输入能量满足如下公式： Ein=12MSv2； 式中，Ein为地震输入能量，M为结构设计质量； 设地震输入能量全部由摩擦阻尼器耗散，摩擦摆的耗能作为储备；为消耗地震输入能量，阻尼器设计摩擦力Fs大于阻尼器摩擦力需求Fsd；阻尼器摩擦力需求Fsd满足如下公式： ； 式中，φ1为阻尼器单圈耗能和地震总耗能换算系数；φ2为考虑阻尼器未充分耗能的折减系数。

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