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龙图腾网获悉宝钢湛江钢铁有限公司申请的专利一种5+1型冷连轧机组六道次模式乳化液油箱优化选择方法获国家发明授权专利权，本发明授权专利权由国家知识产权局授予，授权公告号为：CN116511266B 。

龙图腾网通过国家知识产权局官网在2026-03-24发布的发明授权授权公告中获悉：该发明授权的专利申请号/专利号为：202310176802.7，技术领域涉及：B21B45/02；该发明授权一种5+1型冷连轧机组六道次模式乳化液油箱优化选择方法是由叶学卫;路凤智;欧荣锋;陈军设计研发完成，并于2023-02-28向国家知识产权局提交的专利申请。

本一种5+1型冷连轧机组六道次模式乳化液油箱优化选择方法在说明书摘要公布了：本发明公开了一种5+1型冷连轧机组六道次模式乳化液油箱优化选择方法，5+1型冷连轧机组包括5个常规轧机和第4机架小辊径轧机，乳化液油箱优化选择方法包括以下步骤：将所选用的六个机架进行编号；收集5+1型冷连轧机组基本设备参数；收集轧制工艺参数；收集5+1型冷连轧机组乳化液相关参数；六道次轧制模式乳化液油箱组合选定；设定乳化液油箱优化过程中相关参数；设定乳化液油箱优化过程中的初始参数，给定优化的步长；乳化液浓度和乳化液温度选择；计算每种乳化液油箱组合的目标函数；输出目标函数最大值所对应的乳化液油箱组合排序。本方法实现机组综合轧制能力利用的最优化，保障超高强钢冷连轧过程的轧制稳定性与成品质量。

本发明授权一种5+1型冷连轧机组六道次模式乳化液油箱优化选择方法在权利要求书中公布了：1.一种5+1型冷连轧机组六道次模式乳化液油箱优化选择方法，所述的5+1型冷连轧机组包括5个常规轧机和第4机架小辊径轧机，其特征在于：所述的乳化液油箱优化选择方法包括以下由计算机执行的步骤： a将所选用的六个机架依次用下标i表示，i＝1,2,3,4,5,6； b收集5+1型冷连轧机组基本设备参数，包括：所述的常规轧机和第4机架小辊径轧机的工作辊辊径Dwi，最大轧制力允许值Pimax，最大轧制功率允许值Nimax，其中，Dwi＝{Dw1，Dw2，Dw3，Dw4，Dw5，Dw6}， Pimax＝{P1max，P2max，P3max，P4max，P5max，P5max}， Nimax＝{N1max，N2max，N3max，N4max，N5max，N6max}； c收集轧制工艺参数，包括：带钢入口厚度h0，带钢宽度B，带钢屈服强度σs，带钢入口张力T0，各机架带钢出口张力Ti，各机架带钢出口厚度hi，各机架带钢上表面打滑因子临界值ψ*si，各机架带钢下表面打滑因子临界值ψ*xi，其中，Ti＝{T1，T2，T3，T4，T5，T6}，hi＝{h1，h2，h3，h4，h5，h6}，ψ*si＝{ψ*s1，ψ*s2，ψ*s3，ψ*s4，ψ*s5，ψ*s6}，ψ*xi＝{ψ*x1，ψ*x2，ψ*x3，ψ*x4，ψ*x5，ψ*x6}； d收集5+1型冷连轧机组乳化液相关参数，包括：机组所使用的乳化液浓度最小值cmin，机组所使用的乳化液初始温度最小值tmin； e六道次轧制模式乳化液油箱组合选定：六道次轧制模式中每个机架对应选择配置乳化液油箱A，B，C其中的一个，六道次轧制模式乳化液油箱可组合方式包括四种，第一种乳化液油箱组合为：A，A，A，B，A，C；第二种乳化液油箱组合为：A，A，A，B，A，A；第三种乳化液油箱组合为：A，A，A，A，A，C；第四种乳化液油箱组合为：A，A，A，A，A，A；其中，乳化液油箱A为大体积油箱，乳化液油箱B和乳化液油箱C为小体积油箱； f设定乳化液油箱优化过程中相关参数，包括：设定乳化液油箱A的乳化液浓度为cA，乳化液油箱A的乳化液温度为tA，乳化液油箱B的乳化液浓度为cB，乳化液油箱B的乳化液温度为tB，乳化液油箱C的乳化液浓度为cC，乳化液油箱C的乳化液温度为tC，六道次轧制模式乳化液油箱组合的目标函数为GzXz； g设定乳化液油箱优化过程中初始参数k1，k2，k3，k4，k5，k6，给定优化的步长Δθ； hA，A，A，B，A，C油箱组合的乳化液浓度和乳化液温度选择，具体步骤如下： h1令k1＝0，k2＝0； h2令tA＝tmin+k2Δθ； h3计算轧制压力Pj，轧制功率Nj，带钢上表面打滑因子ψsj，带钢下表面打滑因子ψxj，带钢上表面热滑伤指数带钢下表面热滑伤指数其中，j＝1,2,3,5； h4判断Pj≤η1Pjmax，Nj≤η2Njmax，ψsj≤ψ*sj，ψxj≤ψ*xj，是否都成立；若成立，则k1＝0，k2＝0，转入步骤h5；若不成立，则k1＝k1+1，k2＝k2+1，转入步骤h2；其中，η1和η2均为安全系数； h5令k3＝0，k4＝0； h6令tB＝tmin+k4Δθ； h7计算轧制压力Pj，轧制功率Nj，带钢上表面打滑因子ψsj，带钢下表面打滑因子ψxj，带钢上表面热滑伤指数带钢下表面热滑伤指数其中，j＝4； h8判断Pj≤η1Pjmax，Nj≤η2Njmax，ψsj≤ψ*sj，ψxj≤ψ*xj，是否都成立；若成立，则k3＝0，k4＝0，转入步骤h9；若不成立，则k3＝k3+1，k4＝k4+1，转入步骤h6；其中，η1和η2均为安全系数； h9令k5＝0，k6＝0； h10令tc＝tmin+k6Δθ； h11计算轧制压力Pj，轧制功率Nj，带钢上表面打滑因子ψsj，带钢下表面打滑因子ψxj，带钢上表面热滑伤指数带钢下表面热滑伤指数其中，j＝6； h12判断Pj≤η1Pjmax，Nj≤η2Njmax，ψsj≤ψ*sj，ψxj≤ψ*xj，是否都成立；若成立，则k5＝0，k6＝0，转入步骤i；若不成立，则k5＝k5+1，k6＝k6+1，转入步骤h10；其中，η1和η2均为安全系数； iA，A，A，B，A，A油箱组合的乳化液浓度和乳化液温度选择，具体步骤如下： i1令tA＝tmin+k2Δθ； i2计算轧制压力Pj，轧制功率Nj，带钢上表面打滑因子ψsj，带钢下表面打滑因子ψxj，带钢上表面热滑伤指数带钢下表面热滑伤指数其中，j＝1,2,3,5,6； i3判断Pj≤η1Pjmax，Nj≤η2Njmax，ψsj≤ψ*sj，ψxj≤ψ*xj，是否都成立；若成立，则k1＝0，k2＝0，转入步骤i4；若不成立，则k1＝k1+1，k2＝k2+1，转入步骤i1；其中，η1和η2均为安全系数； i4令tB＝tmin+k4Δθ； i5计算轧制压力Pj，轧制功率Nj，带钢上表面打滑因子ψsj，带钢下表面打滑因子ψxj，带钢上表面热滑伤指数带钢下表面热滑伤指数其中，j＝4； i6判断Pj≤η1Pjmax，Nj≤η2Njmax，ψsj≤ψ*sj，ψxj≤ψ*xj，是否都成立；若成立，则k3＝0，k4＝0，转入步骤j；若不成立，则k3＝k3+1，k4＝k4+1，转入步骤i4；其中，η1和η2均为安全系数； jA，A，A，A，A，C油箱组合的乳化液浓度和乳化液温度选择，具体步骤如下： j1令tA＝tmin+k2Δθ； j2计算轧制压力Pj，轧制功率Nj，带钢上表面打滑因子ψsj，带钢下表面打滑因子ψxj，带钢上表面热滑伤指数带钢下表面热滑伤指数其中，j＝1,2,3,4,5； j3判断Pj≤η1Pjmax，Nj≤η2Njmax，ψsj≤ψ*sj，ψxj≤ψ*xj，是否都成立；若成立，则k1＝0，k2＝0，转入步骤j4；若不成立，则k1＝k1+1，k2＝k2+1，转入步骤j1；其中，η1和η2均为安全系数； j4令tc＝tmin+k6Δθ； j5计算轧制压力Pj，轧制功率Nj，带钢上表面打滑因子ψsj，带钢下表面打滑因子ψxj，带钢上表面热滑伤指数带钢下表面热滑伤指数其中，j＝6； j6判断Pj≤η1Pjmax，Nj≤η2Njmax，ψsj≤ψ*sj，ψxj≤ψ*xj，是否都成立；若成立，则k5＝0，k6＝0，转入步骤k；若不成立，则k5＝k5+1，k6＝k6+1，转入步骤j4；其中，η1和η2均为安全系数； kA，A，A，A，A，A油箱组合的乳化液浓度和乳化液温度选择，具体步骤如下： k1令tA＝tmin+k2Δθ； k2计算轧制压力Pj，轧制功率Nj，带钢上表面打滑因子ψsj，带钢下表面打滑因子ψxj，带钢上表面热滑伤指数带钢下表面热滑伤指数其中，j＝1,2,3,4,5,6； k3判断Pj≤η1Pjmax，Nj≤η2Njmax，ψsj≤ψ*sj，ψxj≤ψ*xj，是否都成立；若成立，则k1＝0，k2＝0，转入步骤1；若不成立，则k1＝k1+1，k2＝k2+1，转入步骤k1；其中，η1和η2均为安全系数； l分别计算四种乳化液油箱组合的目标函数GzXz，所述的目标函数计算公式为： 其中，as为乳化液油箱优化过程中的带钢上表面打滑因子影响系数，bs为乳化液油箱优化过程中的带钢上表面热滑伤指数影响系数，ax为乳化液油箱优化过程中的带钢下表面打滑因子影响系数，bx为乳化液油箱优化过程中的带钢下表面热滑伤指数影响系数，msx为六道次轧制模式下的打滑差异调节系数，nsx为六道次轧制模式下的热滑伤差异调节系数； m比较四种乳化液油箱组合的目标函数GzXz，输出目标函数最大值所对应的乳化液油箱组合排序。

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